2.1. 시설 현황

2.1.1. 정수장 시설 현황

G시에 위치한 G정수장은 한강수계 P1취수장을 취수원으로 하며, 시설용량은 350,000 m³/일이다. 현재운영 가능한 용량은 210,000 m³/일이며, 140,000 m³/일은 장래 도입 예정이다. 현재 착수정, 오존 접촉조, 정수지는 시설용량(350,000 m³/일) 기준으로 설치 완료되었으며, 기타 공정(응집, 침전, 여과, GAC 흡착)의 설비는 장래분 도입 시 추가될 예정이다.

고도정수처리 공정으로 최초에는 Post O₃(산화)와 GAC(흡착)가 도입되었으며, 2017년에 Post O₃와 Peroxone을 선택･운영할 수 있도록 개선하였다. Fig. 1은 G정수장의 정수처리 공정도이다.

Fig. 1.

Schematic diagram of G WTP (water treatment plant).

표준처리(혼화-응집-침전-여과) 후 고도처리(O₃ or Peroxone-GAC)가 이루어진다. 평상시에는 오존을 최소 수준(0.5 mg/L)으로 상시 주입하며, 취수원 맛･냄새 물질(2-MIB, Geosmin) 발생 등 수질 악화 시 O₃ 주입 전단에 H₂O₂를 주입하여 Peroxone으로 운영한다. O₃ 및 H₂O₂ 주입률은 원수의 맛･냄새 물질 농도를 고려하여 결정한다. 이후 GAC를 통한 흡착 처리 후 염소 소독을 거쳐 배수지로 송수된다.

2.1.2. O₃ 설비 및 운영 현황

O₃ 설비 현황을 Table 1에 나타내었다. O₃ 발생기는 코로나 방전 방식으로 2대가 설치되어 있으며 O₃ 발생량은 대당 최대 10.5 kg/h, O₃ 주입 방식은 side-stream이다. O₃ 접촉지는 2지로 구성되어 있으며, O₃ 접촉지의 총용량은 3,931 m³이다. 배오존파괴기는 O₃ 접촉조에는 열분해식, GAC 흡착지에는 촉매산화식이 적용되었다.

Table 1.

Detailed information on O₃ facilities in G WTP.

G정수장에서 O₃ 공정은 설비 점검 시를 제외하고 상시 운영하였다. 2018-2019년 운영 시 O₃ 주입률은 0.3-0.9 mg/L, O₃ 접촉조 체류시간은 19-76분, 수온은 2-31℃였다.

2.1.3. Peroxone-Quenching 설비 현황

Peroxone-Quenching 공정 운영을 위한 설비 현황을 Table 2에 나타내었다. 약품은 Peroxone 운영 시 H₂O₂, Quenching 운영 시 H₂O₂ 또는 티오황산나트륨(Na₂S₂O₃)을 적용한다. 약품 주입 펌프는 대당 500 mL/min 용량의 튜브 펌프로, Peroxone용 2대, Quenching용 3대로 구성되어 있다. 약품 저장 탱크는 내산성 PE 재질로 총 3개가 설치되어 있다. H₂O₂ (Peroxone용)와 Na₂S₂O₃ (Quenching용)를 동시에 사용할 경우, 약품의 혼입을 방지해야 하므로 탱크는 용도별로 분리되어 있다. 주입된 약품은 혼합수를 활용한 노즐 분사장치를 통해 혼화된다. 용존 O₃ 농도는 O₃ 접촉지 내 3개 지점[접촉조 유입부(A지점), Quenching 약품 주입 전단(B지점), 접촉조 유출부(C지점)], 대기 O₃ 농도는 GAC 흡착지 실내에서 실시간으로 측정된다.

Table 2.

Detailed information on Peroxone-Quenching facilities in G WTP.

O₃ 주입 및 접촉지 모식도를 Fig. 2에 나타내었다.

Fig. 2.

Schematic diagram of O3 injection and contact basin.

Peroxone 운영 시에는 O₃ 주입 전에 H₂O₂를, Quenching 운영 시에는 O₃ 접촉조 후단(접촉용량 349.6 m³/지)에 H₂O₂ 또는 Na₂S₂O₃을 주입한다. B지점 및 C지점의 용존 O₃ 농도를 통하여 Quenching을 위한 약품 주입률의 적정성을 판단할 수 있다. O₃을 활용한 소독능 계산은 B지점 용존 O₃ 농도를 활용한다.

2.2. 연구방법

3.1. O₃ 소독 효과 분석 결과

2018년의 소독 적용 공정수(O₃ 처리수, 정수) 수질 및 Giardia 불활성화비를 Fig. 3에 나타내었다. 동절기 시(12월-3월) 수온 저하와 pH 상승으로 소독능은 감소한다. Virus는 염소의 소독효과가 높아 G정수장에서는 동절기시에도 불활성화비 5 이상 달성이 상시 가능하나, Giardia는 염소에 대한 내성이 강해, 염소 소독만을 적용할 경우 동절기 용수생산량 증가 시 불활성화비 1 이상 달성이 어려운 경우가 발생할 수 있다. 현재 G정수장에서는 O₃ 소독을 병행 운영하여 동절기 시에도 Giardia 불활성화 비 1.0 이상을 확보할 수 있다. 특히 O₃의 경우 높은 살균효과로 인해, 염소보다 낮은 농도와 짧은 접촉시간으로도 안정적인 Giardia 불활성화가 가능하다.

Fig. 3.

Water quality and Giardia inactivation ratio (2018).

G정수장의 용수생산량은 매년 증가하는 추세로 장래분 도입이 예정되어 있으나, 정수지는 시설용량 기준으로 도입이 완료되었으며 여유부지의 부재로 증설은 불가능하다. 향후 용수생산량 증가시 정수지 체류시간이 짧아져 소독접촉시간(CT계산값)이 감소할 가능성이 높다.

용수생산량 증가에 따른 염소 및 O₃의 Giardia 활성화비 산정결과를 Fig. 4에 나타내었다. 산정 조건은 수온 2℃, pH 7.8, 잔류염소 농도 0.7 mg/L, 잔류 O₃ 농도 0.1 mg/L, 정수지 수위 4 m(만수위의 80% 수준)이다. 산정 결과, 용수생산량 290,000 m³/일 이상 시 잔류염소 농도 0.7 mg/L로는 Giardia 불활성화비 1.0 이상 확보가 불가능하다. 그러나 O₃ 소독 병행 시 잔류 O₃ 농도 0.1 mg/L로 Giardia 불활성화비를 0.50-0.87 확보할 수 있으므로, 정수지 잔류염소를 현재 수준(0.7 mg/L)으로 운영하여도 안정적인 소독능 확보가 가능할 것으로 예상된다.

Fig. 4.

Giardia inactivation ratio by water production.

3.2. 2-MIB 대응 효과 분석 및 약품 주입률 산정식 도출 결과

최근 3년간(2016년-2018년) 2-MIB 대응 현황을 Fig. 5에 나타내었다. 2-MIB는 주로 동절기(11월-1월)에 주로 발생하였으며 발생 농도는 11-168 ng/L였다. 해당기간의 동안 매년 시간 경과에 따른 수온 감소가 있었으며, 탁도는 대부분 5 NTU 이하로 낮게 유지되었다. pH는 2018년에 상대적으로 낮게 나타났다(pH 2016-2017년 7.8-8.4, 2018년 7.3-7.7).

Fig. 5.

Status of 2-MIB treatment (2016-2018).

2-MIB 유입 시 O₃ 주입 또는 Peroxone 공정을 운영하여 대응하였으며, 상시 먹는물 감시항목 기준(20 ng/L 이하)을 만족할 수 있었다. Peroxone-Quenching 설비의 설치검사(화학물질관리법 의거)가 2017년 4월에 완료됨에 따라, Peroxone 공정은 그 이후부터 적용할 수 있었다.

2-MIB 제거 효율은 Peroxone 공정 적용 시가 O₃ 주입 시 보다 더 높았음을 확인할 수 있다. 이는 2-MIB를 효과적으로 제거할 수 있는 OH･의 발생이 Peroxone 공정 적용 시에 더욱 촉진되기 때문인 것[11]으로 사료된다.

O₃ 주입과 Peroxone 공정 운영 시의 2-MIB 대응 비교 결과를 Table 3에 나타내었다.

Table 3.

2-MIB treatment results (O₃ vs Peroxone).

Fig. 6은 O₃ 주입률 및 H₂O₂와 O₃의 비율(H₂O₂/O₃)에 따른 2-MIB 제거효율 분석 결과이다. 정수 2-MIB가 불검출 되었을 때의 운영 조건은 약품이 과량 주입된 것으로 간주하여 해당 데이터를 배제하고 상관관계를 도출하였다. 각 데이터는 O₃ 주입률 구간별 2-MIB 잔류율의 평균값을 기준으로 분석하였다(ex. H₂O₂/O₃ 0.4에 O₃ 주입률 0.9 mg/L인 경우 2-MIB 잔류율은 0.03-0.12, 평균 0.08).

Fig. 6.

2-MIB remain ratio at different O3 injection and H₂O₂/O3.

2-MIB의 잔류율은 1차 반응에 따라 O₃ 주입률이 높을수록 감소하는 경향을 나타내었다.

H₂O₂/O₃ 역시 Peroxone 최적운영을 위한 중요한 요소로 작용한다. 여러 연구결과에서 H₂O₂/O₃는 0.2-1.4로 다양하게 제시됨11)에 따라, 현장에 맞는 값을 도출하여 운영할 필요가 있다. 최근 3년간(2016년-2018년) 2-MIB 대응 현황 시 다양한 비율의 H₂O₂/O₃를 적용한 2-MIB 제거율을 비교한 결과, O₃ 주입률과 2-MIB 잔류율 상관관계식의 H₂O₂/O₃별 적용 계수(A)는 2.421-3.117(R²=0.8853-0.9999)로 H₂O₂/O₃ 0.4일 때의 제거 효율이 가장 높음을 확인할 수 있었다.

2-MIB 제거율과 O₃ 주입률 및 H₂O₂/O₃를 통하여 다음과 같은 주입률 산정식(1)을 도출할 수 있었다.

where, P-O_I : O₃ injection for Peroxone (mg/L),

MT : target concentration of 2-MIB (ng/L),

MI : influent concentration of 2-MIB (ng/L),

P-H₂O₂ : H2O2 injection for Peroxone (mg/L)

3.3. Quenching 공정 운영 효과 분석 및 약품 주입률 산정식 도출 결과

G정수장의 Quenching 공정 운영 현황을 Fig. 7에 나타내었다.

Fig. 7.

Status of Quenching operation (2018-2019).

Quenching 공정 미운영 시 수온이 감소할 때 대기 O₃ 농도는 상승하는 경향을 보이며, 최대 4.5 ppm (STEL 기준 22배, TWA 기준 56배 이상)까지 측정되었다.

Quenching 공정은 시운전(2018년 1, 2, 4월 일부 기간)을 거쳐 2018년 10월 이후 상시 가동하였다(2019년 8-9월은 설비 점검으로 미가동). Quenching 공정 상시 가동기간에는 대기 O₃ 농도를 저감시킬 수 있었다.

시운전 기간에는 Quenching 효율을 검증하기 위하여 약품 주입률을 다양하게 적용하였다. 2018년 1-2월 시운전 시 Quenching 용 H₂O₂를 주입하였음에도 불구하고 대기 O₃ 농도가 2019년 1-2월 대비 높게 나타났다. 2018년 1-2월은 2019년 1-2월 대비 O₃ 주입률이 높았고 Peroxone용 H₂O₂를 주입하지 않아 B 지점의 용존 O₃ 농도가 높게 검출되었으며, 수온도 낮았기 때문인 것으로 사료된다. 이를 통하여 효과적인 대기 O₃ 농도를 저감을 위해서는 용존 O₃ 농도 및 수온 등의 운영 인자에 따른 약품의 적정 주입이 필요하다고 판단할 수 있었다. 해당 기간의 운영 조건을 Table 4에 나타내었다.

Table 4.

Operating condition of Peroxone-Quenching (2018.01.-02. vs 2019.01.-02.).

O₃와 H₂O₂의 반응 메카니즘12)에 따라, Peroxone 및 Quenching 공정 운영으로 처리수의 용존 O₃ 농도는 감소할 수 있음을 알 수 있다.

Peroxone 공정 운영으로 용존 O₃의 충분한 제거가 이루어진다면 Quenching 공정 운영은 불필요할 수도 있다. 이를 확인하기 위하여, Peroxone 공정 운영 시 Quenching 공정 운영 여부에 따른 대기 O₃ 농도 현황을 비교하였다(Fig. 8).

Fig. 8.

Atmospheric O3 comparison of without/with Quenching when Peroxone operation.

O₃ 접촉조 유출수(C지점)의 용존 O₃ 농도는 Peroxone 공정만 운영할 경우 0.000-0.155 mg/L, Peroxone과 Quenching 공정 모두 운영할 경우 0.000-0.004 mg/L였으며, 대기 O₃ 농도의 TWA 기준(0.08 ppm) 만족을 위한 용존 O₃ 농도는 수온에 따라 0.001-0.003 mg/L로 나타났다. 또한 특정 수질조건(수온 26℃ 이상 & O₃ 주입률 0.7 mg/L 이하) 외에는 Quenching 공정 운영 없이 대기 O₃ 농도의 STEL 기준(0.2 ppm)도 만족할 수 없었다. 이에 따라 용존 O₃의 충분한 제거를 통한 대기 O₃ 농도 저감을 위해서는 Quenching 공정의 적정 운영이 필요하다고 판단할 수 있었다.

다양한 수온에서의 O₃ 접촉조 유출수 중 용존 O₃ 농도(C지점)와 GAC 흡착지 시설 내 대기 O₃ 농도 분석 결과를 Fig. 9에 나타내었다. 각 데이터는 수온별 용존 O₃ 농도 구간별 대기 O₃ 농도의 평균값을 기준으로 분석하였다(ex. 수온 3.11℃에서 용존 O₃ 농도 0.001 mg/L일 때 대기 O₃ 농도는 0.0433-0.2642 ppm, 평균 0.1265 ppm). 각각의 그래프에는 구간별 평균값과 error-bar(최대값과 최소값 기준)를 표시하였다.

Fig. 9.

Correlation between dissolved O3 and atmospheric O3 by water temperature.

GAC 흡착지 시설 내 대기 O₃ 농도는 용존 O₃ 농도와 선형으로 비례하는 상관관계를 보이며, 수온별 대기 O₃ 농도/용존 O₃ 농도는 20.510-87.685로 나타났다(R²=0.9543-0.9817).

수온이 낮을수록 용존 O₃ 농도 대비 대기 O₃ 농도의 비율이 높아지는 추세를 보였다. GAC 흡착지 시설 내에는 냉･난방 장치가 없어 대기 온도는 수온과 비슷한 변화 경향을 보인다. 이로 인해, 수온이 낮은 시기에는 대기 온도도 낮아 O₃ 가스의 확산이 저하되어 배풍기에 의한 외부 배출 효율이 감소하고, O₃의 자산화(自酸化) 효율도 저하될 것으로 예상된다. 또한, O₃ 접촉조 유출수의 GAC 접촉시간(약 15분)에도 Quenching 반응이 이루어질 수 있는데, 수온이 낮을 경우 용존 O₃의 제거 효율 또한 감소될 것으로 예상된다. 이에 따라 수온이 낮을 때에 GAC 흡착지 시설 내에 O₃ 가스가 더 많이 축적되어 더 높은 대기 O₃ 농도를 나타내는 것으로 사료된다.

수온과 용존 O₃ 농도 대비 대기 O₃ 농도의 비율의 상관관계를 Fig. 10에 나타내었다.

Fig. 10.

Correlation between water temperature and atmospheric O3/dissolved O3.

용존 O₃ 농도 대비 대기 O₃ 농도의 비율은 수온과 높은 상관관계를 나타냄을 확인할 수 있었으며, 다음과 같은 목표 대기 목표 O₃ 농도 달성을 위한 목표 용존 O₃ 농도 산정식(2)를 도출할 수 있었다(R²=0.9675).

where, O_TD : target dissolved O₃ (mg/L),

O_TA : target atmospheric O₃ (ppm),

t : water temperature (℃)

H₂O₂는 잔류 O₃ 제거에 효과가 있다고 알려져 있으며[13], 현재 국내 다수의 정수장에서 Quenching 공정에 활용 중이다.

H₂O₂를 적용한 Quenching 운영 시, O₃ 제거율은 수온, H₂O₂ 주입률 및 체류시간에 따라 달라지는 것으로 알려져 있다[10]. 본 연구에서는 다양한 수온에서의 운영 조건(H₂O₂ 주입률×접촉시간)과 용존 O₃ 잔류비(C지점 농도/B지점 농도)의 상관관계를 분석하였다(Fig. 11). 각 데이터는 운영조건 구간별 용존 O₃ 잔류비의 평균값을 기준으로 분석하였다(ex. 수온 3.11℃에서 운영조건 3.52-4.0 mg/L･min일 때 O₃ 잔류비는 0.023-0.065, 평균 0.033). 각각의 그래프에는 구간별 평균값과 error-bar(최대값과 최소값 기준)를 표시하였다.

Fig. 11.

Dissolved O3 remain ratio at different Quenching operation condition.

H₂O₂ 주입률×체류시간과 용존 O₃ 잔류비의 상관관계는 1차 반응에 의함을 확인할 수 있었으며, 수온별 용존 O₃ 감소계수(K_O)는 0.667-3.458 mg/L･min^-1 (R²=0.8252-0.9822)로 나타났다.

수온이 상승할수록 Quenching 효율이 높아지는 추세를 보였으며, 수온과 O₃ 감소계수(KO)의 상관관계를 Arrhenius equation을 이용하여 도출한 결과를 Fig. 12에 나타내었다.

Fig. 12.

Correlation between O3 decrease coefficients(KO) and temperatures by Arrhenius equation.

분석 결과, 다음과 같은 수온별 O₃ 감소계수(Ko) 산정식(3)을 도출할 수 있었다(R²=0.9597).

where, t : water temperature (℃)

Quenching 공정 운영 시 목표 용존 O₃ 농도 달성을 위한 적정 H₂O₂ 주입률 산정식(4)를 다음과 같이 도출할 수 있었다.

where, Q-H₂O₂ : H₂O₂ injection for Quenching (mg/L),

O_TD : target dissolved O₃ (mg/L),

O_B : dissolved O₃ at B point (mg/L),

K_O : O₃ decrease coefficient (mg/L･min^-1),

T : contact time (min)

Na₂S₂O₃는 환원제로서, O₃와의 반응 메카니즘[14]은 다음과 같다.

Na₂S₂O₃에 의한 O₃ 제거는 수온의 영향을 받지 않으며, 20-30초 내에 반응이 완료됨[13]을 고려할 때, Na₂S₂O₃ 주입률 결정의 주요 인자는 용존 O₃ 감소 농도로 판단된다. Na₂S₂O₃와 O₃의 이론적 반응비(몰농도 비율)는 0.25이며[14], S시의 연구결과에 따르면, lab test를 통해 몰농도 비율 0.27 수준으로 잔류 O₃를 완전하게 제거할 수 있었다[10].

Na₂S₂O₃는 잔류염소와 반응하여 염소를 제거할 수 있기 때문에, 소량 주입할 경우에는 염소와의 반응으로 Quenching 효율이 감소할 수 있고, 과량 주입할 경우에는 후속 공정인 후염소 주입 시 염소 요구량이 증가하는 문제가 발생할 수 있다.

G정수장에서는 전염소를 주입함에 따라, 침전수에서 0.1-0.5 mg/L의 잔류염소가 검출된다. 따라서 Na₂S₂O₃의 주입률은 용존 O₃와 잔류염소 농도에 영향을 받을 것으로 예상된다.

Na₂S₂O₃를 적용한 Quenching 운영 시, Na₂S₂O₃ 주입률은 용존 O₃ 제거량(B지점 농도-C지점 농도)과 높은 상관관계(R²=0.7085)가 있으며, 침전수 잔류염소 농도와도 유의미한 상관관계(R²=0.5429)가 있음을 확인할 수 있었다(Fig. 13).

Fig. 13.

Correlation of Na₂S₂O3 injection with dissolved O3 removal concentration and residual Cl in settled water.

다항회귀분석을 통해 O₃ 제거량과 침전수 잔류염소를 고려한 Na₂S₂O₃ 주입률 산정식(5)를 다음과 같이 도출하였다. 해당 산정식의 adjusted R²는 0.722임을 고려할 때 유의미하다고 판단할 수 있었다.

where, Q-Na₂S₂O₃ : Na₂S₂O₃ injection for Quenching (mg/L),

O_B : dissolved O₃ at B point (mg/L),

O_TD : target dissolved O₃ (mg/L),

C_S : residual Cl in settled water (mg/L)

3.4. Peroxone-Quenching 공정 최적 운영 방안 수립 결과

Peroxone-Quenching 공정 운영을 위한 약품 주입률 결정 알고리즘을 Fig. 14에 나타내었다. 각 약품별 주입률은 식(1-5)를 활용하여 도출하였으며, 적용상수(A-G)는 도출된 값을 적용하되 향후 데이터 분석을 통하여 입력값을 변경할 수 있도록 구성하였다. 또한 공정 운영 시 약품 주입률의 직관적인 조정을 위해 조정상수(K1-K4)를 입력할 수 있도록 하였다.

Fig. 14.

Chemical injection algorithm for Peroxone-Quenching.

Peroxone 자동제어 시스템을 통하여 산정한 원수 2-MIB 농도별 최적 O₃ 주입률 산정 결과를 Table 5에 나타내었다. H₂O₂ 주입률은 산정된 O₃ 주입률의 40%를 적용한다. 향후 상수원수 2-MIB 발생 시 Peroxone 자동제어 시스템을 활용하여 약품 주입률을 산정･적용하고, 정수의 2-MIB 실측 결과를 고려하여 약품 주입률을 조정하여 대응함으로써 안정적인 수돗물 생산이 가능할 것으로 예상된다.

Table 5.

O₃ injection (mg/L) by 2-MIB target concentration in clean water.

최근 1년(2018년 10월-2019년 9월)의 공정 운영 조건에서 Quenching 자동제어 시스템을 통하여 대기 O₃ 농도 0.064 ppm(TWA 기준의 80% 수준) 달성을 위한 약품별 최적 주입률 및 약품 구매비를 분석하였다. 공정 운영 조건을 Table 6에 나타내었다.

Table 6.

Process operation condition (2018. 10. - 2019. 09.).

해당 공정 운영조건에서의 약품별 주입률 모의 결과를 Fig. 15에 나타내었다. H₂O₂ 주입률은 수온이 낮고 B지점 O₃ 농도가 높을 때 상승하며 최대 주입률은 2.02 mg/L로 산정되었다. Na₂S₂O₃ 주입률은 B지점 O₃ 농도와 침전수 잔류염소 농도에 영향을 받으며, 최대 주입률은 1.14 mg/L로 산정되었다. Na₂S₂O₃의 Quenching 효율이 H₂O₂보다 높고, 수온에 영향을 거의 받지 않기 때문에 연중 대부분의 기간에는 Na₂S₂O₃의 주입률이 H₂O₂의 주입률 보다 낮게(6-96% 수준) 운영할 수 있을 것으로 예상된다. 그러나, 하절기 수온이 높아 H₂O₂의 Quenching 효율이 향상될 때에는 H₂O₂의 주입률이 Na₂S₂O₃의 주입률보다 낮아(42-96% 수준)질 수 있다.

Fig. 15.

Simulation result of chemical injection by operation condition.

H₂O₂와 Na₂S₂O₃ 적용시의 경제성 비교 분석을 위한 약품별 단가 및 밀도를 다음 Table 7에 나타내었다.

Table 7.

Comparative condition of chemicals for economical efficiency.

H₂O₂와 Na₂S₂O₃ 적용시의 약품비 모의 결과를 Fig. 16에 나타내었다.

Fig. 16.

Simulation result of chemical cost by operation condition.

Na₂S₂O₃의 약품 단가 및 밀도가 더 높지만, 대부분 기간의 약품 주입률이 H₂O₂보다 낮아 약품비는 더 저렴한 것으로 산정되었다. 다만, 약품 단가와 비중 고려 시, Na₂S₂O₃ 주입률이 H₂O₂ 주입률의 57% 이상인 경우에는 H₂O₂의 구매비가 더 저렴할 것으로 산정된다. 수온과 B지점 O₃ 농도가 높아 Na₂S₂O₃의 주입률이 H₂O₂의 60-150%로 산정될 경우, Na₂S₂O₃의 높은 단가로 인해 약품비가 역전하는 경우가 발생할 수 있다.

1년간의 총 약품비를 산정한 결과, H₂O₂는 131백만원, Na₂S₂O₃는 87백만원으로 산정되었다. Quenching 효율과 경제성을 고려할 때, Quenching 약품은 상시 Na₂S₂O₃를 적용하는 것이 더 타당할 것으로 판단된다. Na₂S₂O₃는 화관법 상 유해화학물질에 해당되지 않으며, 독성이 낮고 시안 중독시 복용 약물로도 활용될 수 있다. 또한 Na₂S₂O₃이 오존과 반응하여 생성되는 황산이온의 먹는물 수질기준(250 mg/L)과 G정수장에서의 평상시 검출 농도(10-20 mg/L), Na₂S₂O₃의 주입률(최대 1.14 mg/L)을 고려할 때, 수처리 안전성에는 문제가 없을 것으로 사료된다.